Cálculo do desarejador da composição do sistema de aquecimento.
FIG. 2.6. Diagrama de cálculo do desaerador de vácuo.
opodpvd
2,10. Cálculo do sistema HDPE.
424dr4525dr5626dr6727dr7't
Figura 2.7 Diagrama do projeto do sistema HDPE.
6t5tpsouupltdvut'prtnevozvtt7oetktoo
2.11. Determinação da taxa de fluxo de vapor para a turbina e verificação de sua potência.3. Cálculo térmico de PEAD e otimização de suas características em computador.Dados iniciais para IPA 4:
- consumo de água aquecida Gw = 0,84102 = 85,7 kg / s;
- temperatura da água de entrada tv1 = 136 ° C;
- pressão do vapor de aquecimento P = 0,52 MPa;
- temperatura de saturação do vapor de aquecimento tн = 153 оС;
- cabeça de temperatura do aquecedor t = 2 оС
- calor latente de vaporização r = 2102 kJ / kg;
- capacidade térmica média da água av = 4,19 kJ / kg oC;
- diâmetro interno dos tubos dvn = 0,018 m;
- espessura do tubo = 0,001m;
- condutividade térmica do latão st = 85 W / m K;
- distância entre as partições H = 1 m;
- velocidade da água c = 2 m / s;
- o preço de uma tonelada de combustível equivalente Ctu.t. = $ 60 / tce;
- custo específico da superfície do aquecedor kF = 220 $ / m2;
- os coeficientes do valor do calor de extração j + 1 = 0,4 e j = 0,267;
- o número de horas de uso da potência instalada hsp = 6000 h;
- Eficiência da caldeira ka = 0,92;
- Eficiência do fluxo de calor tp = 0,98.
LtdPropriedades físicas da água em tвf.
322
Propriedades físicas do filme condensado em tn.
3222ooo2ntr
4. Determinação dos coeficientes do valor do calor.Cálculo dos fatores de mudança de potência.Os coeficientes do valor do calor de extração são calculados pela fórmula:Análise de soluções técnicas usando seleções CCT.
- Redução da cabeça de temperatura no HPH 6 em 1 ° C.
- Instalação de refrigerador a vapor superaquecido.
- Instalação de uma bomba de drenagem em HDPE 2.
- Instalando o expansor.
- Aumento das perdas de pressão na tubulação de seleção para LPH 4 em 2 vezes.
Ltd
- Ter
Instalação de um refrigerador de drenagem em uma bomba de alta pressão 6.
5. Cálculo de indicadores técnicos e econômicos.6. Escolha do equipamento auxiliar da planta da turbina.
- Selecionamos bombas de alimentação para fornecer água de alimentação na potência máxima da instalação com uma margem de 5%:
pnpv
- Selecionamos bombas de condensado de acordo com o fluxo máximo de vapor no condensador com uma margem:
cnc
- Selecionamos bombas de drenagem sem reserva (reserva - drenagem em cascata) do tipo KS-32-150 (PND 6).
- Selecionamos aquecedores de baixa pressão do tipo PN-200-16-7 I no valor de 4 peças.
- Aquecedores de alta pressão no valor de três peças do tipo PV-425-230-35-I.
- Os desaeradores são selecionados com uma coluna desaeradora do tipo DP-500M2 e um tanque desaerador do tipo BD-65-1.
Conclusão.
o2
Literatura.
2
Leia online "Regras para o funcionamento técnico de usinas termelétricas" - RuLit - Pág. 27
6.2.53. A rede de aquecimento é reabastecida com água purgada descalcificada, cujos indicadores de qualidade correspondem aos requisitos de qualidade da rede e da água de reposição das caldeiras de água quente, em função do tipo de fonte de calor e do sistema de alimentação de calor.
6.2.54. A recarga dos sistemas de consumo de calor conectados de acordo com um esquema independente é realizada com água da rede de aquecimento.
6.2.55. A pressão da água em qualquer ponto da linha de abastecimento de redes de aquecimento de água, pontos de calor e nos pontos superiores de sistemas de consumo de calor diretamente conectados durante a operação de bombas de rede deve ser superior à pressão de vapor saturado de água em sua temperatura máxima em pelo menos 0,5 kgf / cm2.
6.2.56. A pressão excessiva de água na linha de retorno das redes de aquecimento de água durante a operação das bombas da rede deve ser de pelo menos 0,5 kgf / cm2. A pressão da água na linha de retorno não deve ser superior à permitida para redes de aquecimento, pontos de aquecimento e para sistemas de consumo de calor diretamente conectados.
6.2.57. A rede de aquecimento parada é preenchida apenas com água purgada e deve estar sob uma pressão excessiva de pelo menos 0,5 kgf / cm2 nos pontos superiores das tubulações.
6.2.58. Para redes de aquecimento de água de dois tubos, o modo de fornecimento de calor é baseado em um cronograma de controle de qualidade central.
Se houver uma carga de abastecimento de água quente, a temperatura mínima da água na tubulação de abastecimento da rede é fornecida para sistemas fechados de abastecimento de calor não inferior a 70 ° C; para sistemas de aquecimento abertos para abastecimento de água quente - não inferior a 60 ° C.
6.2.59. A temperatura da água na linha de abastecimento da rede de aquecimento de água de acordo com o cronograma aprovado para o sistema de abastecimento de calor é definida de acordo com a temperatura média do ar externo por um período de tempo entre 12-24 horas, determinada pelo gerente da rede de aquecimento dependendo sobre a extensão das redes, condições climáticas e outros fatores.
Desvios do modo especificado na fonte de calor são fornecidos para não mais do que:
pela temperatura da água que entra na rede de aquecimento ± 3%;
por pressão na tubulação de abastecimento ± 5%;
por pressão na tubulação de retorno ± 0,2 kgf / cm2.
O desvio da temperatura média diária real da água de retorno da rede de aquecimento pode ultrapassar o definido pelo programa em não mais do que + 5%. A diminuição da temperatura real da água de retorno em comparação com a programação não é limitada.
6.2.60. Os regimes hidráulicos das redes de aquecimento de água são desenvolvidos anualmente para aquecimento e verão; para sistemas abertos de fornecimento de calor durante a estação de aquecimento, os modos são desenvolvidos com a entrada máxima de água nas tubulações de fornecimento e retorno e na ausência de entrada de água.
Para cada estação de aquecimento são elaboradas medidas para regular o consumo de água dos consumidores.
A sequência de construção de novas rodovias e estações elevatórias, previstas no esquema de fornecimento de calor, é determinada levando em consideração o crescimento real da carga térmica conectada, para o qual a organização que opera a rede de calor está desenvolvendo modos hidráulicos do sistema de fornecimento de calor pelos próximos 3-5 anos.
6.2.61. Para cada ponto de controle da rede de aquecimento e nos nós de make-up na forma de um mapa de regime, são definidos os valores permitidos das taxas de fluxo e pressões de água no abastecimento, dutos de retorno (e make-up) , correspondendo aos modos hidráulicos normais para aquecimento e períodos de verão.
6.2.62. Em caso de falha de energia de emergência na rede e nas bombas de transferência, a organização que opera a rede de aquecimento garante a pressão nas redes de aquecimento e nos sistemas de consumo de calor dentro do nível permitido. Se for possível ultrapassar este nível, está prevista a instalação de dispositivos especiais que protejam o sistema de fornecimento de calor do golpe de aríete.
6.2.63. A reparação das redes de aquecimento é efectuada de acordo com o calendário (plano) aprovado com base nos resultados das análises de defeitos detectados, avarias, inspecções periódicas, testes, diagnósticos e testes anuais de resistência e densidade.
O programa de trabalhos de reparação é elaborado em função das condições de reparação simultânea das condutas da rede de aquecimento e dos pontos de aquecimento.
Antes de realizar reparos nas redes de aquecimento, os dutos são liberados da água da rede, os canais devem ser drenados. A temperatura da água bombeada para fora dos poços de resíduos não deve exceder 40 ° C. Não é permitida a descida de água da câmara das redes de aquecimento até a superfície da terra.
6.2.64. Em cada organização que opera redes de aquecimento (em cada área operacional, seção), é elaborada uma instrução, aprovada pelo gerente técnico da organização, com um plano de ação operacional claramente desenvolvido em caso de acidente em qualquer uma das redes de aquecimento ou estação de bombeamento em relação às condições locais e comunicações da rede.
A instrução deve prever o procedimento para desconectar rodovias, redes de distribuição e ramais para os consumidores, o procedimento para contornar câmaras e pontos de aquecimento, possíveis comutações para fornecer calor aos consumidores de outras rodovias e ter esquemas para possível comutação de emergência entre rodovias.
Planos para a eliminação de rupturas tecnológicas nas redes de aquecimento das cidades e grandes assentamentos são coordenados com as autoridades locais.
6.2.65. De acordo com os esquemas de comutação desenvolvidos com o pessoal operacional e de reparo operacional das redes de aquecimento, os treinamentos são realizados regularmente de acordo com o cronograma aprovado (mas pelo menos uma vez por trimestre) para melhorar a clareza, sequência e velocidade das operações de emergência com o seu reflexo no esquema operacional.
6.2.66. Para realizar rapidamente trabalhos para limitar a propagação de acidentes nas redes de aquecimento e eliminar os danos, cada área operacional da rede de aquecimento fornece o fornecimento necessário de acessórios e materiais. As conexões instaladas em tubulações são fornecidas do mesmo tipo em comprimento e flanges.
O estoque de emergência de materiais é armazenado em dois locais: a parte principal é armazenada na despensa, e uma certa quantidade do estoque de emergência (consumível) fica em um armário especial à disposição do responsável do pessoal operacional. Os consumíveis usados pelo pessoal operacional são reabastecidos em 24 horas a partir da parte principal do estoque.
O estoque de acessórios e materiais para cada área operacional da rede de aquecimento é determinado em função do comprimento das tubulações e do número de acessórios instalados de acordo com as normas de estoque de emergência, uma lista de acessórios e materiais necessários é elaborada, que é aprovado pelo responsável pelo bom estado e funcionamento seguro das redes de aquecimento da organização.
7. SISTEMAS DE RECOLHA E DEVOLUÇÃO DE CONDENSADO
7.1. Requerimentos técnicos
7.1.1. Os sistemas de coleta e retorno do condensado à fonte de calor são fechados. A pressão excessiva nos tanques de coleta de condensado é fornecida para pelo menos 0,005 MPa (0,05 kgf / cm2). Os sistemas abertos de coleta e retorno de condensado são permitidos quando a quantidade de condensado retornado é inferior a 10 t / he a distância da fonte de calor é de até 0,5 km. A recusa em devolver totalmente o condensado deve ser justificada.
7.1.2. Os sistemas de coleta e retorno de condensado usam o calor condensado para as necessidades da própria organização. A recusa em usar o calor do condensado deve ser justificada.
7.1.3. A capacidade dos tanques de coleta de condensado deve ser de pelo menos 10 minutos de fluxo máximo de condensado. O número de tanques para operação o ano todo deve ser de pelo menos dois, a capacidade de cada um deve ser pelo menos a metade da vazão máxima de condensado. Durante a operação sazonal, bem como a uma vazão máxima de condensado não superior a 5 t / h, um tanque pode ser instalado.
2.6. Equipamento principal e auxiliar de usinas de cogeração
A água fornecida à rede de aquecimento para atender às necessidades dos consumidores da CHPP é aquecida nos aquecedores de rede das usinas de turbina, nos aquecedores de pico e nas caldeiras de água quente de pico, que são os principais equipamentos de aquecimento da CHPP. O equipamento auxiliar de aquecimento inclui: uma unidade de reposição do sistema de aquecimento, bombas de rede, tanques de armazenamento, bombas de recirculação para caldeiras de água quente, etc.
As caldeiras de água quente de pico (PVK) devem ser instaladas em CHPPs para cobrir os picos de cargas de aquecimento.
As caldeiras de água quente de pico são geralmente instaladas em salas separadas em grandes usinas de CHP ou no prédio principal em pequenas usinas de CHP. O combustível para essas caldeiras é principalmente óleo combustível ou gás. Devido ao baixo uso ao longo do ano, as caldeiras de pico são simples e econômicas. A construção pode ser feita apenas para a parte inferior das caldeiras, ficando a parte superior delas ao ar livre. Antes de a usina CHP entrar em operação, as caldeiras de água quente podem ser usadas para o fornecimento temporário de aquecimento urbano ao distrito. A água da rede é aquecida sequencialmente nos aquecedores da rede até 110 ÷ 120C e, em seguida, no PVK até um máximo de 150C.
Para evitar a corrosão do metal da caldeira, a temperatura na entrada deve ser de pelo menos 50 60C, o que é obtido por recirculação e mistura de água quente e fria. A eficiência calculada das caldeiras de água quente para gás e óleo combustível chega a 91 ÷ 93%. PVCLs a carvão são produzidos e usados. Eles têm sua própria preparação de poeira, exaustores de fumaça e outros equipamentos.
Aquecedores de água a vapor de estações de tratamento térmico
destinam-se ao aquecimento de água com vapor de turbinas ou caldeiras por meio de unidades de resfriamento-redução (abreviado como PRU).
Bombas de rede
servem para o abastecimento de água quente através de redes de aquecimento e, dependendo do local de instalação, são utilizadas como bombas de primeira subida, fornecendo água da conduta de retorno aos aquecedores da rede; a segunda subida para fornecer água após os aquecedores da rede para a rede de aquecimento; recirculação, instalada após caldeiras de água quente de pico.
As bombas de rede devem ter maior confiabilidade, pois interrupções ou mau funcionamento das bombas afetam o modo de operação do CHP e dos consumidores.
A principal característica da operação das bombas de rede são as flutuações na temperatura da água fornecida em uma ampla faixa, o que por sua vez causa uma mudança na pressão dentro da bomba. As bombas de rede devem operar de forma confiável em uma ampla faixa de fluxo.
Normalmente, as bombas de rede são centrífugas, horizontais, acionadas por um motor elétrico.
Vantagens e desvantagens
Cada tipo de TP tem suas próprias vantagens e desvantagens. Prós do TSC:
- os parâmetros do refrigerante - temperatura, pressão, são mantidos e controlados automaticamente;
- o ponto serve a um grande número de consumidores.
Existem muitas outras desvantagens desta solução:
- Cada consumidor recebe uma quantidade estritamente medida de calor. No entanto, essas ações são iguais apenas no nível do TSC. Devido aos diferentes comprimentos do gasoduto, os moradores dos prédios recebem água em diferentes temperaturas.
- Quanto mais comprida for a tubulação, maior será a perda de calor. Por isso, é necessário aumentar a temperatura da central de aquecimento, o que acarreta um aumento nos custos com aquecimento e água quente.
- Durante a reforma, um grande número de moradores ficou sem aquecimento.
- A circulação da água quente é irregular. Em casas localizadas longe da estação de aquecimento central, leva muito tempo para escoar a água fria antes do aquecimento. O medidor conta todo esse volume como fluxo quente.
IHP no porão da casa economiza até 30% nos custos de água quente
O ITP é muito mais lucrativo:
- Menos perda de calor durante a transferência de calor. Instalar um ITP em um edifício economiza de 15 a 30% dos custos.
- Todos os apartamentos recebem a mesma quantidade de calor, levando em consideração a área.
- Da torneira, a água sai muito quente e imediata.
- Uma vez que a unidade de aquecimento funciona sem uma carga elevada, a probabilidade de avarias é menor. A instalação e o reparo do equipamento levam menos tempo.
- Se o TP falhar, menos locatários sofrerão.
As desvantagens de um complexo individual estão associadas apenas às suas capacidades limitadas. Os TP atendem 1 casa, às vezes até parte dela. Vai ser preciso muito dinheiro para modificar um bairro inteiro.
As vantagens e desvantagens do MTP são determinadas por sua finalidade. No entanto, esse sistema tem suas vantagens:
- O módulo concluído ocupa um mínimo de espaço. Mesmo que seja uma estação de aquecimento central, pode ser instalada na cave.
- A instalação é extremamente simples - basta ligá-lo à rede de aquecimento e à rede eléctrica.
Quanto maior o grau de automação da unidade de aquecimento, menor o custo de sua manutenção e serviço.
